Приказ МЧС РФ от 14.12.2010 N 649

МИНИСТЕРСТВО РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ПО ДЕЛАМ ГРАЖДАНСКОЙ

ОБОРОНЫ, ЧРЕЗВЫЧАЙНЫМ СИТУАЦИЯМ И ЛИКВИДАЦИИ

ПОСЛЕДСТВИЙ СТИХИЙНЫХ БЕДСТВИЙ

ПРИКАЗ

от 14 декабря 2010 г. N 649

О ВНЕСЕНИИ ИЗМЕНЕНИЙ

В ПРИКАЗ МЧС РОССИИ ОТ 10.07.2009 N 404

Внести изменения в приказ МЧС России от 10.07.2009 N 404 "Об утверждении методики определения расчетных величин пожарного риска на производственных объектах" (зарегистрирован в Министерстве юстиции Российской Федерации 17 августа 2009 г., регистрационный N 14541) согласно приложению.

Министр

С.К.ШОЙГУ

Приложение

ИЗМЕНЕНИЯ, ВНОСИМЫЕ В ПРИКАЗ МЧС РОССИИ ОТ 10.07.2009 N 404

Внести в методику определения расчетных величин пожарного риска на производственных объектах, утвержденную приказом МЧС России от 10.07.2009 N 404 "Об утверждении методики определения расчетных величин пожарного риска на производственных объектах" (зарегистрирован в Министерстве юстиции Российской Федерации 17 августа 2009 г., регистрационный N 14541) (далее - Методика), следующие изменения:

1. В абзаце втором пункта 1 Методики слова ", линейной части магистральных трубопроводов" исключить.

2. Абзацы десятый и двадцать третий пункта 16 Методики исключить.

3. Абзац шестой пункта 24 Методики изложить в следующей редакции:

"Условные вероятности поражения человека определяются по критериям поражения людей опасными факторами пожара, взрыва.".

4. В абзаце первом пункта 27 Методики слово "здания" заменить словами "здания или пожарного отсека здания (далее - здания)".

5. Пункт 42 Методики изложить в следующей редакции:

"42. Для людей, находящихся в селитебной зоне вблизи объекта, индивидуальный пожарный риск (далее - индивидуальный риск) принимается равным величинам потенциального риска в этой зоне с учетом доли времени присутствия людей в зданиях, сооружениях и строениях вблизи производственного объекта:

для зданий, сооружений и строений классов Ф1 по функциональной пожарной опасности - 1;

для зданий, сооружений и строений классов Ф2, Ф3, Ф4 и Ф5 по функциональной пожарной опасности с круглосуточным режимом работы - 1, при некруглосуточном режиме работы - доля времени присутствия людей в соответствии с организационно-распорядительными документами для этих зданий, сооружений и строений.".

6. Раздел III Методики дополнить подразделом следующего содержания:

"Индивидуальный и социальный пожарный риск для линейной

части магистральных трубопроводов

45. Величина потенциального риска P(r) () в определенной точке на расстоянии r от оси магистрального трубопровода определяется по формуле:

, (13)

где:

- удельная частота разгерметизации линейной части магистрального трубопровода для j-го типа разгерметизации на участке m магистрального трубопровода, ;

- число сценариев развития пожароопасной ситуации или пожара. При этом подлежат рассмотрению для каждого типа разгерметизации следующие сценарии: факельное горение, пожар пролива (для истечения жидкой фазы), пожар-вспышка, сгорание газопаровоздушной смеси в открытом пространстве;

- число рассматриваемых типов разгерметизации;

- условная вероятность реализации k-го сценария развития пожароопасной ситуации (пожара) для j-го типа разгерметизации;

- условная вероятность поражения человека в рассматриваемой точке на расстоянии r от оси магистрального трубопровода в результате реализации k-го сценария развития пожароопасной ситуации (пожара), произошедшей на участке магистрального трубопровода с координатой x, расположенной в пределах участка влияния k-го сценария развития пожара для j-го типа разгерметизации;

, - координаты начала и окончания участка влияния. Границы участка влияния определяются для k-го сценария развития пожароопасной ситуации (пожара) из условия, что зона поражения опасными факторами пожара (взрыва) при аварии на магистральном трубопроводе за пределами этого участка не достигает рассматриваемой точки на расстоянии r от оси магистрального трубопровода. Допускается интегрирование проводить по всей длине трубопровода.

Рекомендуемый метод определения удельных частот различных типов разгерметизации магистрального трубопровода приведен в приложении N 6 к настоящей Методике.

Число рассматриваемых сценариев развития пожароопасной ситуации (пожара) при разгерметизации линейной части магистрального трубопровода, условные вероятности и определяются в зависимости от специфики пожарной опасности магистрального трубопровода и транспортируемого вещества.

46. Индивидуальный риск для работников, обслуживающих линейную часть магистрального трубопровода, определяется в соответствии с пунктами 37 и 40 настоящей Методики.

Для людей, находящихся в селитебной зоне вблизи линейной части магистрального трубопровода, индивидуальный риск определяется в соответствии с пунктом 42 настоящей Методики.

47. Для людей, находящихся в селитебной зоне вблизи линейной части магистрального трубопровода, социальный риск S () определяется по формуле:

, (14)

где:

, , , - величины социального риска для различных потенциально опасных участков линейной части магистрального трубопровода, (), определяемые в соответствии с пунктами 43 и 44 настоящей Методики;

Q - количество потенциально опасных участков линейной части магистрального трубопровода.

Количество потенциально опасных участков линейной части магистрального трубопровода определяется на основе анализа плана трассы магистрального трубопровода и прилегающей к ней территории. Границы потенциально опасных участков линейной части магистрального трубопровода определяются из условия расположения вблизи них населенных пунктов, зданий, сооружений и строений, не относящихся к магистральному трубопроводу, расположенных на расстоянии менее значений, регламентированных нормативными документами по пожарной безопасности.".

7. Приложение N 1 к пункту 15 Методики дополнить абзацем следующего содержания:

"При использовании данных, приведенных в настоящем приложении, для какого-либо резервуара, емкости, сосуда, аппарата, технологического трубопровода следует учитывать частоты разгерметизации для всех размеров утечек, указанные для этой единицы технологического оборудования.".

8. В приложении N 3 к пункту 18 Методики:

а) абзацы с двадцать первого по двадцать четвертый пункта 7 изложить в следующей редакции, соответственно:

"При проливе на неограниченную поверхность площадь пролива (м2) жидкости определяется по формуле:

, (П3.27)

где:

- коэффициент разлития, (при отсутствии данных допускается принимать равным 5 при проливе на неспланированную грунтовую поверхность, 20 при проливе на спланированное грунтовое покрытие, 150 при проливе на бетонное или асфальтовое покрытие);

- объем жидкости, поступившей в окружающее пространство при разгерметизации резервуара, м3.";

б) пункт 10 изложить в следующей редакции:

"10. Радиус (м) и высота (м) зоны, ограничивающие область концентраций, превышающих нижний концентрационный предел распространения пламени (далее - НКПР), при неподвижной воздушной среде определяется по формулам:

для горючих газов (далее - ГГ):

; (П3.32)

; (П3.33)

для паров ЛВЖ:

; (П3.34)

, (П3.35)

где:

масса ГГ, поступившего в открытое пространство при пожароопасной ситуации, кг;

- плотность ГГ при расчетной температуре и атмосферном давлении, кг/м3;

- масса паров ЛВЖ, поступивших в открытое пространство за время испарения, указана в пункте 6 настоящего приложения, кг;

- плотность паров ЛВЖ при расчетной температуре, кПа;

- нижний концентрационный предел распространения пламени ГГ или паров, %об.

За начало отсчета горизонтального размера зоны принимают геометрический центр пролива, а в случае, если меньше габаритных размеров пролива, - внешние габаритные размеры пролива.

При необходимости может быть учтено влияние различных метеорологических условий на размеры взрывоопасных зон.";

в) в абзаце втором пункта 17 последнее предложение изложить в следующей редакции: "В том случае, если полученная величина больше максимальной скорости, соответствующей данному классу, она принимается по формуле (П.3.37).";

г) пункт 23 изложить в следующей редакции:

"23. Интенсивность теплового излучения q (кВт/м2) для пожара пролива ЛВЖ, ГЖ, сжиженного природного газа (далее - СПГ) или СУГ определяется по формуле:

, (П3.52)

где:

- среднеповерхностная интенсивность теплового излучения пламени, кВт/м2;

- угловой коэффициент облученности;

- коэффициент пропускания атмосферы.

Значение принимается на основе имеющихся экспериментальных данных или по таблице П3.4.

Таблица П3.4

Среднеповерхностная плотность теплового излучения

пламени в зависимости от диаметра очага и удельная массовая

скорость выгорания для некоторых жидких

углеводородных топлив

Топливо

, кВт/м2, при d, м

, кг/(м2·с)

10

20

30

40

50

СПГ

220

180

150

130

120

0,08

СУГ (пропан-бутан)

80

63

50

43

40

0,1

Бензин

60

47

35

28

25

0,06

Дизельное топливо

40

32

25

21

18

0,04

Примечание. Для диаметров очага менее 10 м или более 50 м следует принимать такой же, как и для очагов диаметром 10 м и 50 м соответственно.

При отсутствии данных для нефти и нефтепродуктов допускается величину (кВт/м2) определять по формуле:

, (П3.53)

где:

d - эффективный диаметр пролива, м.

При отсутствии данных для однокомпонентных жидкостей допускается величину (кВт/м2) определять по формуле:

, (П3.53.1)

где:

m' - удельная массовая скорость выгорания, кг/(м2·с);

- удельная теплота сгорания, кДж/кг;

L - длина пламени, м.

При отсутствии данных для однокомпонентных жидкостей допускается величину m' (кг/(м2·с)) определять по формуле:

, (П3.53.2)

где:

- удельная теплота испарения жидкости, кДж/кг;

- удельная теплоемкость жидкости, кДж/(кг·K);

- температура кипения жидкости при атмосферном давлении, K;

- температура окружающей среды, K.

Для многокомпонентных смесей жидкостей допускается определение значений и m' по компонентам, для которых величины и m' максимальны.

Угловой коэффициент облученности определяется по формуле:

, (П3.54)

где:

, - факторы облученности для вертикальной и горизонтальной площадок соответственно, определяемые для площадок, расположенных в 90° секторе в направлении наклона пламени, по следующим формулам:

, (П3.55)

, (П3.56)

, (П3.57)

, (П3.57.1)

, (П3.57.2)

, (П3.57.3)

, (П3.57.4)

, (П3.57.5)

, (П3.57.6)

, (П3.57.7)

где:

X - расстояние от геометрического центра пролива до облучаемого объекта, м;

d - эффективный диаметр пролива, м;

L - длина пламени, м;

- угол отклонения пламени от вертикали под действием ветра.

Для площадок, расположенных вне указанного сектора, а также в случаях отсутствия ветра факторы облученности для вертикальной и горизонтальной площадок рассчитываются по формулам 3.55 - 3.57.7 и 3.59.1, принимая = 0.

Эффективный диаметр пролива d (м) рассчитывается по формуле:

, (П3.58)

где:

F - площадь пролива, м2.

Длина пламени L (м) определяется по формулам:

при

, (П3.59)

при

, (П3.59.1)

где:

(П3.60)

m' - удельная массовая скорость выгорания топлива, кг/(м2·с);

- плотность окружающего воздуха, кг/м3;

- плотность насыщенных паров топлива при температуре кипения, кг/м3;

- скорость ветра, м/с;

g - ускорение свободного падения (9,81 м/с2).

Угол отклонения пламени от вертикали под действием ветра рассчитывается по формуле:

(П3.61)

Коэффициент пропускания атмосферы для пожара пролива определяется по формуле:

(П3.62)";

д) пункт 24 изложить в следующей редакции:

"24. Интенсивность теплового излучения q (кВт/м2) для огненного шара определяется по формуле (П3.52).

Величина определяется на основе имеющихся экспериментальных данных. Допускается принимать равной 350 кВт/м2.

Значение определяется по формуле:

, (П3.63)

где:

H - высота центра огненного шара, м;

- эффективный диаметр огненного шара, м;

r - расстояние от облучаемого объекта до точки на поверхности земли непосредственно под центром огненного шара, м.

Эффективный диаметр огненного шара (м) определяется по формуле:

, (П3.64)

где:

m - масса продукта, поступившего в окружающее пространство, кг.

Величину H допускается принимать равной .

Время существования огненного шара (с) определяется по формуле:

(П3.65)

Коэффициент пропускания атмосферы для огненного шара рассчитывается по формуле:

(П3.66)";

е) в пункте 28:

в абзацах первом и пятом слова "жидкой фазы СУГ и СПГ" заменить на слова "жидкой фазы СУГ и СПГ, ЛВЖ и ГЖ под давлением";

абзац шестой исключить;

ж) пункт 29 изложить в следующей редакции:

"29. При проведении оценки пожарной опасности горящего факела при струйном истечении сжатых горючих газов, паровой и жидкой фазы СУГ, СПГ, ЛВЖ и ГЖ под давлением допускается принимать следующее:

- зона непосредственного контакта пламени с окружающими объектами определяется размерами факела;

- длина факела не зависит от направления истечения продукта и скорости ветра;

- наибольшую опасность представляют горизонтальные факелы, условную вероятность реализации которых следует принимать равной 0,67;

- поражение человека в горизонтальном факеле происходит в 30° секторе с радиусом, равным длине факела;

- воздействие горизонтального факела на соседнее оборудование, приводящее к его разрушению (каскадному развитию аварии), происходит в 30° секторе, ограниченном радиусом, равным ;

- за пределами указанного сектора на расстояниях от до 1,5 тепловое излучение от горизонтального факела составляет 10 кВт/м2;

- тепловое излучение от вертикальных факелов может быть определено по формулам П3.52, П.3.54 - П3.57.7 и П3.62, принимая L равным , d равным , равным 0, а по формулам П3.53 - П3.53.2 или таблице П3.4 в зависимости от вида топлива. При отсутствии данных и невозможности рассчитать по представленным формулам допускается эту величину принимать равной 200 кВт/м2;

- при истечении жидкой фазы СУГ или СПГ из отверстия с эквивалентным диаметром до 100 мм при мгновенном воспламенении происходит полное сгорание истекающего продукта в факеле без образования пожара пролива;

- область возможного воздействия пожара-вспышки при струйном истечении совпадает с областью воздействия факела (30° сектор, ограниченный радиусом, равным );

- при мгновенном воспламенении струи газа возможность формирования волн давления допускается не учитывать.".

9. В приложении N 5 к пункту 33 Методики:

а) раздел I изложить в следующей редакции:

"I. Метод определения времени от начала

пожара до блокирования эвакуационных путей в результате

распространения на них опасных факторов пожара

Время от начала пожара до блокирования эвакуационных путей в результате распространения на них опасных факторов пожара определяется путем выбора из полученных в результате расчетов значений критической продолжительности пожара минимального времени:

(П5.1)

Критическая продолжительность пожара по каждому из опасных факторов определяется как время достижения этим фактором критического значения на путях эвакуации на высоте 1,7 м от пола. Критические значения по каждому из опасных факторов составляют:

по повышенной температуре - +70 °C;

по тепловому потоку - 1400 Вт/м2;

по потере видимости - 20 м;

по пониженному содержанию кислорода - 0,226 ;

по каждому из токсичных газообразных продуктов горения - (CO2 - 0,11 , CO - , HCL - ).

Для описания термогазодинамических параметров пожара могут применяться три вида моделей: интегральные, зонные (зональные) и полевые.

Выбор конкретной модели расчета времени блокирования путей эвакуации следует осуществлять исходя из следующих предпосылок:

интегральный метод:

для зданий, содержащих развитую систему помещений малого объема простой геометрической конфигурации;

для помещений, где характерный размер очага пожара соизмерим с характерными размерами помещения и размеры помещения соизмеримы между собой (линейные размеры помещения отличаются не более чем в 5 раз);

для предварительных расчетов с целью выявления наиболее опасного сценария пожара;

зонный (зональный) метод:

для помещений и систем помещений простой геометрической конфигурации, линейные размеры которых соизмеримы между собой (линейные размеры помещения отличаются не более чем в 5 раз), когда размер очага пожара существенно меньше размеров помещения;

для рабочих зон, расположенных на разных уровнях в пределах одного помещения (площадки обслуживания оборудования, внутренние этажерки и т.д.);

полевой метод:

для помещений сложной геометрической конфигурации, а также помещений с большим количеством внутренних преград (например, многосветные пространства с системой галерей и примыкающих коридоров);

для помещений, в которых один из геометрических размеров гораздо больше (меньше) остальных (тоннели, закрытые галереи и т.д.);

для иных случаев, когда применимость или информативность зонных и интегральных моделей вызывает сомнение (уникальные сооружения, распространение пожара по фасаду здания, необходимость учета работы систем противопожарной защиты, способных качественно изменить картину пожара и т.д.).

При рассмотрении сценариев, связанных со сгоранием газо-, паро- или пылевоздушной смеси в помещении категории А или Б, условная вероятность поражения человека в этом помещении принимается равной 1 при сгорании газо-, паро- или пылевоздушной смеси в этом помещении до завершения эвакуации людей и 0 после завершения эвакуации людей.

Для помещения очага пожара, удовлетворяющего критериям применения интегрального метода, критическую продолжительность пожара (с) по условию достижения каждым из опасных факторов пожара предельно допустимых значений в зоне пребывания людей (рабочей зоне) можно оценить по формулам:

по повышенной температуре:

; (П5.2)

по потере видимости:

; (П5.3)

по пониженному содержанию кислорода:

; (П5.4)

по каждому из газообразных токсичных продуктов горения:

; (П5.5)

,(П5.6)

где:

- начальная температура воздуха в помещении, °C;

B - размерный комплекс, зависящий от теплоты сгорания материала и свободного объема помещения, кг;

n - показатель степени, учитывающий изменение массы выгорающего материала во времени;

A - размерный параметр, учитывающий удельную массовую скорость выгорания горючего вещества и площадь пожара, кг/;

Z - безразмерный параметр, учитывающий неравномерность распределения опасного фактора пожара по высоте помещения;

Q - низшая теплота сгорания материала, МДж/кг;

- удельная изобарная теплоемкость воздуха, МДж/кг;

- коэффициент теплопотерь;

- коэффициент полноты горения;

V - свободный объем помещения, м3;

- коэффициент отражения предметов на путях эвакуации;

E - начальное освещение, лк;

- предельная дальность видимости в дыму, м;

- дымообразующая способность горящего материала, Нп·м2/кг;

L - удельный выход токсичных газов при сгорании 1 кг горючего вещества, кг/кг;

X - предельно допустимое содержание токсичного газа в помещении, кг/м3;

- удельный расход кислорода, кг/кг.

Свободный объем помещения соответствует разности между геометрическим объемом и объемом оборудования или предметов, находящихся внутри. При отсутствии данных допускается свободный объем принимать равным 80% геометрического объема помещения.

Если под знаком логарифма получается отрицательное число, то данный опасный фактор пожара может не учитываться.

Параметр Z определяется по формуле:

, при H 6 м, (П5.7)

где:

h - высота рабочей зоны, м;

H - высота помещения, м.

Высота рабочей зоны определяется по формуле:

, (П5.8)

где:

- высота площадки, на которой находятся люди, над полом помещения, м;

- разность высот пола, равная нулю при горизонтальном его расположении, м.

Следует иметь в виду, что наибольшей опасности при пожаре подвергаются люди, находящиеся на более высокой отметке. При определении необходимого времени эвакуации следует ориентироваться на наиболее высоко расположенные в помещении участки возможного пребывания людей.

Параметры A и n определяются следующим образом:

для случая горения жидкости с установившейся скоростью:

, при n = 1; (П5.9)

для случая горения жидкости с неустановившейся скоростью:

, при n = 1,5; (П5.10)

для случая кругового распространения пламени по поверхности горючего вещества или материала:

, при n = 3; (П5.11)

для вертикальной или горизонтальной поверхности горения в виде прямоугольника, одна из сторон которого увеличивается в двух направлениях за счет распространения пламени:

, при n = 2, (П5.12)

где:

- удельная массовая скорость выгорания вещества, кг/(м2·с);

F - площадь пролива жидкости;

- время установления стационарного режима горения жидкости, с;

- линейная скорость распространения пламени, м/с;

b - перпендикулярный к направлению движения пламени размер зоны горения, м.

Случай факельного горения в помещении может рассматриваться как горение жидкости с установившейся скоростью с параметром A, равным массовому расходу истечения горючего вещества из оборудования, и показателем степени n, равным 1.

При отсутствии специальных требований значения и E принимаются равными 0,3 и 50 лк соответственно, а равным 20 м.

При расположении людей на различных по высоте площадках критическую продолжительность пожара следует определять для каждой площадки.";

б) абзац второй раздела II изложить в следующей редакции:

"При расчете весь путь движения людского потока подразделяют на участки (проход, коридор, дверной проем, лестничный марш, тамбур) длиной и шириной . Начальными участками являются проходы между рабочими местами, оборудованием, рядами кресел и т.п. При определении расчетного времени эвакуации учитывается пропускная способность всех имеющихся в помещениях, на этажах и в здании эвакуационных выходов.".

10. Дополнить Методику приложением N 6 следующего содержания:

Приложение N 6

к пункту 45 Методики

РЕКОМЕНДУЕМЫЙ МЕТОД

ОПРЕДЕЛЕНИЯ УДЕЛЬНЫХ ЧАСТОТ РАЗЛИЧНЫХ ТИПОВ РАЗГЕРМЕТИЗАЦИИ

МАГИСТРАЛЬНОГО ТРУБОПРОВОДА

Удельная частота разгерметизации линейной части магистрального трубопровода определяется следующим образом:

а) на основе статистических данных определяется базовая частота разгерметизации . При отсутствии данных для вновь проектируемых магистральных трубопроводов допускается принимать равной:

- для магистральных газопроводов;

- для магистральных нефтепроводов;

б) выделяются рассматриваемые при проведении расчетов типы разгерметизации:

для магистральных газопроводов:

j = 1 - проколы (трещины, точечные отверстия), определяемые как отверстия с диаметром 20 мм;

j = 2 - отверстия с диаметром, равным 10% от диаметра магистрального трубопровода;

j = 3 - разрыв, определяемый как образование отверстия размером, равным диаметру магистрального трубопровода;

для магистральных нефтепроводов:

j = 1 - "свищи" - отверстия с характерными размерами 0,3·Lp/D (Lp - характерный размер продольной трещины, D - условный диаметр магистрального трубопровода), площадь дефектного отверстия - 0,0072·So (So - площадь поперечного сечения магистрального трубопровода);

j = 2 - трещины, характерный размер 0,75·Lp/D, площадь дефектного отверстия - 0,0448·So;

j = 3 - "гильотинный" разрыв, характерный размер 0,75·Lp/D, площадь дефектного отверстия - 0,179·So.

Допускается при соответствующем обосновании учитывать и другие типы разгерметизации;

в) рассматриваются шесть причин разгерметизации (i = 1 ... 6 - таблица П6.1);

г) удельная частота разгерметизации линейной части магистрального трубопровода для j-го типа разгерметизации на участке m трубопровода определяется по формуле:

, (П6.1)

где:

- базовая частота разгерметизации магистрального трубопровода, ;

- относительная доля i-ой причины разгерметизации для j-го типа разгерметизации на участке m магистрального трубопровода;

д) величины для различных типов разгерметизации для различных участков магистрального трубопровода определяются по формулам:

, (П6.2)

, (П6.3)

, (П6.4)

, (П6.5)

, (П6.6)

, (П6.7)

где:

, , , , , , , , - поправочные коэффициенты, определяемые по таблице П6.2 с учетом технических характеристик магистрального трубопровода.

Таблица П6.1

Среднестатистическая относительная доля аварий, вызванных

данной причиной, на магистральных трубопроводах

Причина

Среднестатистическая относительная доля аварий, вызванных данной причиной, , %

проколы (трещины), точечные отверстия

отверстие

разрыв

всего

j = 1

j = 2

j = 3

i = 1

Внешнее воздействие

13,2/16,8

26,6/26,2

9,7/6,5

49,5

i = 2

Брак строительства, дефект материалов

10,6/11,3

4,7/4,6

1,2/0,6

16,5

i = 3

Коррозия

15,2/15,2

0,2/0,2

0/0

15,4

i = 4

Движение грунта, вызванное природными явлениями

1,8/2,2

2,2/2,2

3,3/2,9

7,3

i = 5

Ошибки оператора

3,0/3,0

1,6/1,6

0/0

4,6

i = 6

Прочие и неизвестные причины

6,5/6,5

0,2/0,2

0/0

6,7

Итого

50,3/55,0

35,51/35,0

14,2/10,0

100

Примечание. В числителе приведены значения для магистральных газопроводов, в знаменателе - магистральных нефтепроводов.

Таблица П6.2

Поправочные коэффициенты к среднестатистической

относительной доле аварии

Поправочный коэффициент

Значение поправочного коэффициента

1

2

Поправочный коэффициент , зависящий от толщины стенки трубопровода (мм)

Поправочный коэффициент , зависящий от минимальной глубины заложения трубопровода (м):

менее 0,8 м

= 1

от 0,8 до 1 м

= 0,93

более 1 м

= 0,73

Поправочный коэффициент для участков переходов, выполненных методом наклонно направленного бурения (далее - ННБ):

на участках этих переходов

= 0

вне этих участков

= 1

Поправочный коэффициент переходов через искусственные препятствия:

на переходах через автодороги, железные дороги и инженерные коммуникации

= 2

вне переходов либо на них предусмотрены защитные футляры (кожухи) из стальных труб с герметизацией межтрубного пространства

= 1

Поправочный коэффициент , учитывающий применение материалов и средств контроля при строительстве:

для трубопроводов, построенных в соответствии с требованиями нормативных документов

= 1

при использовании улучшенных материалов и дополнительных средств контроля при строительстве и последующей эксплуатации трубопроводов

= 0,07

Поправочный коэффициент , учитывающий влияние толщины стенки трубопровода (мм) на частоту разгерметизации по причине коррозии:

менее 5

= 2

от 5 до 10

= 1

более 10

= 0,03

Поправочный коэффициент , учитывающий влияние применяемых систем защиты от коррозии:

для трубопроводов, построенных в соответствии с требованиями нормативных документов

= 1

при использовании улучшенной системы защиты (тип и качество изоляционного покрытия, электрохимическая защита, внутритрубная диагностика и т.п.)

= 0,16

Поправочный коэффициент , зависящий от диаметра трубопровода D (мм)

Поправочный коэффициент , учитывающий прохождение трассы трубопровода через водные преграды и заболоченные участки:

для водных преград

= 5

для заболоченных участков

= 2

при отсутствии переходов либо выполненных методом ННБ

= 1

Поправочный коэффициент , зависящий от диаметра трубопровода D (мм)